1、高機能冷擠壓成形矩形鋼管(BCP32T)開辟布景　　1995年5月，各擠壓柱出產廠家出產的以SN鋼為根本的BCP235、BCP325取得了日本建筑中間的評估。可是，因為擠壓柱建造方式的原因仍擔憂角部的力學特征。因為角部用常溫成形加工，制造后也不進行熱處置，所以，鋼材加工硬化導致強度上升、延展能力和韌性降低以及發生殘存應力，這些都對建筑物柱的機能發生影響。是以，1998年實施了用于擠壓柱的45度標的目的頻頻彎曲試驗(對柱角部最外緣施加拉伸壓縮載荷試驗)。于是，擔憂脆性斷裂的寬厚比區域的柱也變為韌性斷裂體例，相對于不異寬厚比的熱軋柱和4面焊接的箱形柱等柱材顯示了具有充實的塑性變形能力。厥后，顛末3家鋼鐵公司和3家擠壓柱出產廠的配合研究，注重了毗連隔板的焊接施工法，開辟出包管角部0℃夏比沖擊功vE0≥70J的冷擠壓成形矩形鋼管BCP325T?！　⒗涑尚尉匦武摴苡糜谥脑O計采用了《冷成形矩形鋼管設計、施工指南》。2009年，以2008年版《冷成形矩形鋼管設計、施工指南》作為尺度設計法，發布了冷成形矩形鋼管用于柱的布局尺度。據此，擠壓柱設計必需以柱不發生斷裂為前提，所以，相對于熱軋柱和4面焊接的箱形柱，需要增添設計應力。雖沒有明白暗示，但因為上述的冷成形使角部韌性降低是其原因之一。BCP325T為了包管角部的韌性，采用特別的焊接方式(NBFW法)，就可以采用與不需要增添設計應力的熱軋柱和4面焊接的箱形柱劃一的設計?！　?、尺度內容　　擠壓成形矩形鋼管BCP235、BCP325的力學性　　能完全與SN材一樣，但BCP325T為包管不銹鋼裝飾管角部的韌性，化學成分設定了嚴酷的尺度(見表1、表2)。具體的P、S上限值加倍嚴酷。固然SN鋼沒有劃定，但為了降低冷加工的時效結果，設定了總氮量的尺度。并劃定了MAG焊接熱影響區韌性指標應知足fHAZ≤0.58%(見表3)。fHAZ暗示在焊接線能量40kJ/cm以下、焊道間溫度350℃以下的MAG焊接多層多焊道焊接施工中，可以確保HAZ韌性vE0≥70J?！　≡瓌摫?中示出了BCP325T抗拉強度尺度值，表2：BCP325T夏比沖擊特征的尺度值表，表3：BCP325T化學成分尺度值?！　CP325T用于柱材時，因為采用防止脆性斷裂焊接NBFW(Non Brittle Fracture Welding)的焊接層壓方式，免去了增添設計應力的費用?！　?)包羅U焊道和T焊道的最終層，作為原則，分3個以上焊道施工。　　2)U焊道和T焊道的焊接線能量、焊道間溫度鄙人列規模內施工?！　焊道：15-22kJ/cm 250℃以下;　　T焊道：15-25kJ/cm 250℃以下;　　3)U焊道的焊接部位結尾遏制在距柱表層平板上面坡口前端為5-12mm。　　4)T焊道的焊接部位結尾遏制在距U焊道焊接結尾≤8mm?！　BFW法與傳統焊接法比擬，最終層的外形、層壓方式分歧，并且最終焊道不是結尾部。該方式的結果如下?！　?)經由過程設置了U焊道，生成平行于鋼材軸向的熔合線(不使HAZ生成標的目的和主應力標的目的正交)?！　?)采用增強焊縫，增添焊接部四周的斷面積，籠蓋HAZ的強度降低?！　?)經由過程確保劃定的距離，可以防止U焊道四周的脆化，遠離沿坡口面的熔合線等。　　因為采納了上述辦法，可防止來自HAZ區的脆性斷裂?！　『嫌肗BFW法的BCP325T的45度標的目的頻頻彎曲試驗獲得的載荷-變形關系。減震環不變到年夜變形，獲得充實的塑性變形能力。并且，焊接部位發生的裂紋從焊道線流向柱母材一側，母材發生縮頸，充實闡揚鋼材所具有的根基抗震機能。

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